Меню

Зазоры электромагнитов переменного тока

Расчет электромагнита переменного тока

Эскизы однофазных: электромагнитов переменного тока с различными типами магнитопроводов показаны на рис.2.1 — 2.3. Амплитудное значение магнитного потока Фm при действующем значении напряжении питания U , частоте f и числе витков обмотки W без учета активного сопротивления обмотки определяется по формуле

Число витков обмотки приближенно равно

С учетом активного сопротивления обмотки (коэффициент kn =0,7 + 0,9) при заданной индукции в рабочем зазоре Bem и активном сечении магнитопровода Sm число витков

Амплитудное значение силы для однофазных систем без экранирующего витка при равномерном поле в рабочем зазоре и ненасыщенной магнитной системе определяется по формуле Максвелла (2):

где Sп — площадь полюса, м 2 .

Среднее значение силы

Если магнитный поток изменяется по синусоидальному закону Фi = Фm sinwt, то мгновенное значение электромагнитного усилия, согласно (2.4),

Методики определения электромагнитного усилия Рэ в функции от величины зазора, а также от времени для электромагнитов переменного тока приведены в работах [1,2,8].

Рис.2.1. Эскиз электромагнита переменного тока с втягивающимся якорем, имеющим квадратное сечение: 1 — якорь; 2 — остов; 3 – обмотка

При определении основных размеров н параметров однофазных электромагнитов с экранирующими витками площадь сечения полюса (м 2 ) может быть найдена по приближенной формуле, полученной из уравнения Максвелла исходя из условия отсутствия вибрации якоря

где кр = (1,1 — 1,3) — коэффициент запаса по силе; В 2 dm = (1/1,2) Tл — индукция в рабочем зазоре, которую выбирают вблизи колена кривой намагничивания применяемых сталей; Рпр. к – расчетная противодействующая сила при притянутом якоре, Н (для двухкатушечного электромагнита с двумя рабочими зазорами Р’пр. к = 0,5Р пр. к; Sп =b·a — площадь сечения полюса, г; м 2 ; в/а = 1…2 — отношение ширины полюса к его толщине.

Рис.2.2. Эскиз двухкатушвчного П-обраэного электромаг­нита переменного тона с внешним прямоходовым якорем и квадратным сечением полюса: 1 – якорь; 2 – экранирующий биток; 3 – остов; 4 – обмотка.

Рис. 2.3 Эскиз клапанного П-образного электромагнита переменного тока; 1 — якорь; 2 — сердечник; 3 — основа­ние; 4 — обмотка; 5 — экранирующий виток

Для двухкатушечного электромагнита при квадратном сечении полюса размер стороны квадрата (м), определяемый по приближенной формуле [2] и условия превышения средней электромагиитной силы над противодействующей [1,2] , равен

где Рпр — сила для той точки противодействующей характеристики, в которой произведение силы на зазор является максимальным.

При выбранной по уравнению (2,7) площади полюса Sп ширина полюса (м) (при условии квадратного сечения) равна

где ∆паз — ширина паза под экранирующий виток, выбирается из конструктивных соображений, м; kзс — коэффициент заполнения по стали.

Размер а2 экранированной части полюса

где аэ = 0,25 — 0,5 — отношение площади неэкраниреванной части полюса и экранированной.

Размер а1 неэкранированной части полюса

Электрическое сопротивление экранирующего витка (Ом)

где δк — конечный зазор между якорем и полюсом, м.

Высота экранирующего витка (м)

где ∆в — толщина витка, м; = [1 + d (Q — Q )] — удельное электрическое сопротивление материала экранирующего витка при температуре нагрева Q. Ом-м; d — температурный коэффициент сопротивления, I/ о C; — удельное электрическое сопротивление материала витка при Q, Ом-м.

Определяется площадь полюса Sэ = а2b , охваченная витком, и площадь полюса Sн = а1b, не охваченная витком. Если пренебречь потерями мощности в короткозамкнутом витке и падаиием МДС на стальных участках магнитной цепи, то можно рассчитать угол сдвига между магнитными потоками, преходящими через эти части полюса.

φ = arctg φ ≈ arctg ω λδэк / τв , (2.14)

где λδэк— проводимость зазора в экранированной части полюса при притянутом якоре. Практически достигнуть φ = 90 о невозможно и обычно φ =50 — 80°.

Мгновенные значения усилий для неэкранированной Pэнi, и экранированной Рээi частей полюса можно определить по формулам соответственно

где амплитуды усилий

Амплитуды магнитных потоков:

Среднее значение суммарной силы, действующей на якорь,

Максимальное и минимальное усилия, действующие на якорь

где — амплитуда усилия переменной составляющей.

Изменение электромагнитных сил во времени показано на рис.2.4.

Рис.2.4. Изменение электромагнитных сил во времени при наличии короткозамкнутого витка

Для устранения вибрации якоря должно выполняться условие PΣmin >P мех. Если его условие не соблюдается, то параметры экрана варьируются.

МДС обмотки (А) для двухкатушечного электромагнита с двумя экранирующими витками определяют по приближенной формуле

где ku = 1,2 — 1,3 — коэффициент колебания напряжения сети; kn =1,1 — 1,4 — коэффициент, учитывающий падение магнитного потенциала в стали; Rδ1 и Rδ2 — магнитное сопротивление рабочих зазоров в неэкранированной и экранированной частях полюса, Гн -1 , Rе — магнитное сопротивление паразитного зазора, Гн -1 ; Хмв = 2πf/τв — магнитное реактивное сопротивление экранирующего (короткозамкнутого) витка, Гн -1 .

Для магнитных систем с внешним притягивающимся якорем МДС обмотки (А) без учета магнитного сопротивления стали при заданном потоке в рабочем зазоре Фδm находят по формуле

, (2.25)

где ZδΣ — суммарной магнитное сопротивление, Гн -1 , выражение для которого находят по схеме замещения магнитной цепи. Для приближенных расчетов можно принять. ZδΣ ≈ RδΣ.

Площадь сечения обмоточного провода (м 2 )

где ∆пр — плотность тока в проводе, N/м .

Площадь обмоточного окна одной катушки в двухкатушечном электромагните (м 2 ) равна

где kз.м. — коэффициент заполнений обмотки по меди. Индуктивность обмотки

где λмΣ — эквивалентная магнитная проводимость системы, Гн.

Ток трогания (А) при начальной противодействующей силе Рпр (Н) для двухкатушечного электромагнита с двумя рабочими зазорами равен

где dL/dδ — производная индуктивности по ходу якоря при начальном рабочем зазоре, Гн/м.

Амплитудное значение пускового тока при сопротивлении обмотки r

где Um — aмплитудное значение напряжения питания.

Время срабатывания реле

Минимальное и максимальное время трогания

Минимальное и максимальное время движения

. (2.34)

, (2.35)

где d — коэффициент рассеяния; Фm — амплитуда магнитного потока ВΣ, равная

. (2.37)

Среднее значение тяговой (электромагнитной) силы электромагнита (Н) определяется по энергетической формуле

, (2.38)

где I = U/Z — ток в обмотке, А; ψ = E/(2 π f) – действующее значение среднего потокосцепления, Вδ ;

Читайте также:  Ускорение двигателя постоянного тока

— ЭДС обмотки; dψ/dδ , dI/dδ — производные, определяемые методом графического дифференцирования зависимостей I = f (δ) и ψ = f (δ); —

полное сопротивление обмотки.

Построение тяговой характеристики Рэср= f (δ) производится в такой последовательности: задаваясь величиной зазора, определяют λ мэ , Z, I, E, ψ, строят зависимости I = f (δ) и ψ = f (δ), графическим методом определяют производные и dψ/dδ , dI/dδ. Эти значения подставляют в формулу (2.38).

Контрольное задание № 3. Расчет реле напряжения постоянного тока на герконах

Исходные данные

Студенты, у которых предпоследние цифры номера зачетной книжки от 0 до 3, применяют герконы типа КЭМ-1, от 3 до 7 — типа КЭМ-2, а от 7 до 9 — типа КЭМ-6. Номер варианта выбира­ется но последней цифре номера зачетной книжки в табл.3.1.

Требуется выбрать параметры обмотки управления для реле напряжения с внутренним расположением герконов.

Номер варианта
Напряжение управле­ния Uу В
Количество гарконов n, шт

Папиллярные узоры пальцев рук — маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни.

Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим.

Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰).

Источник

электромагнитов постоянного и переменного тока.

Для электромагнитов постоянного и переменного тока с двумя рабочими зазорами сила тяговая характеристика может быть рассчитана по (19):

Если площади полюсов электромагнитов одинаковы и одинаковы значения индукции в зазорах Вm, то максимальное значение силы тя­ги электромагнита переменного тока равна силе тяги электромагнита постоянного тока.

Поскольку на переменном токе Рср= Рm / 2, то средняя сила, развиваемая электромагнитом переменного тока в два раза меньше силы, развиваемой электромагнитом постоянного тока.

Недостатком электромагнита переменного тока является и вибра­ция якоря. Применение короткозамкнутого витка с целью уменьшения вибрации приводит к снижению среднего значения силы тяги.

Сравним теперь тяговые характеристики электромагнитов. Как следует из (13), сила тяги электромагнита постоянного тока об­ратно пропорциональна квадрату зазора. В связи с этим для обеспе­чения большей силы тяги электромагнит должен иметь либо малый ход якоря, либо большую МДС втягивающей катушки, создающей магнитный поток.

В электромагните переменного тока с ростом зазора с одной стороны, растет магнитное сопротивление зазора, с другой — растет ток в обмотке, так что магнитный поток остается практически неиз­менным. При большом зазоре создается большая МДС обмотки, которая обеспечивает необходимый Фm. В связи с этим электромагниты пере­менного тока могут работать при относительно больших ходах якоря.

Электромагнитный привод.

В электромагнитном приводе используется сила притяжения якоря к сердечнику электромагнита или сила, которая перемещает якорь в середине сердечника растягиваемой пружины.

В тяговых аппаратах электромагнитные приводы применяют только как индивидуальные. Попытки применить их как групповые не увенчались успехом, т.к. эти приводы при значительных перемещениях подвижных частей оказываются громоздкими, требуют значительного количества энергии, имеют низкий КПД. Кроме аппаратов защиты, электромагнитные приводы обычно имеют индивидуальные контакты вспомогательных цепей и реле различного назначения.

Рис.5 Магнитопроводы электрманитов

В тяговых аппаратах различают электромагниты с замкнутым (рис. 5,а) и разомкнутым (рис. 5б) магнитопроводом.

Большое применение имеют аппараты с замкнутым магнитопроводом и поворотным якорем, т.к. при разомкнутой магнитной системе необходима большая МДС (магнитодвижущая сила) для формирования потока в системе с большим сопротивлением воздушного промежутка.

Зависимость силы Qм от воздушного промежутка δ (хода якоря х) называют тяговой характеристикой электромагнитного привода Qм = f(δ) .

Рассмотрим метод построения тяговых характеристик электромагнита постоянного тока по кривым намагничивания.

Допустим, что катушка электромагнита получает питание от постоянного источника с напряжением U. При включении тока

где W — количество витков катушки;

Ф — магнитный поток.

Умножим обе части равенства (26) на idt. В результате интегрирования получим

где F — МДС катушки электромагнита.

Первая часть равенства (27) — энергия, полученная магнитным полем до достижения постоянного магнитного потока за время t, т.е. полученная от источника питания за исключением потерь в сопротивлении цепи.

Действие электромагнитного привода можно разделить на 2 этапа; увеличения тока до начала перемещения якоря и перемещение якоря электромагнита. Зависимость Ф(F) при неподвижном якоре до его притягивания изображена зависимостью Оа (рис.6.)

Рис.6. Зависимость Ф(F)

Рис.7. Тяговая характеристика электромагнита

Площадь, ограниченная ординатами δ1 и δ2 и кривой QМ (δ), отвечает механической работе по перемещению якоря на участке δ1 — δ2 .

Пригодность электромагнита для данного аппарата можно определить сопоставляя диаграмму сил Qп (δ) сопротивления подвижной, которые привод должен преодолеть, с тяговой характеристикой электромагнита. Диаграмма сил может иметь разный вид в зависимости от характеристик пружин, их предварительного натяжения.

Типовые характеристики QМ (δ) и Qп (δ) для электромагнитных индивидуальных контакторов приведены на рис.8.

Рис.8. Тяговая и противодействующая характеристики электромагнитного контактора.

Противодействующая (механическая) характеристика Qп (δ) определяется совокупностью силы отключающей пружины и веса подвижных частей (площадь S1) и силами контактных пружин (площадь S2).

Характеристики приведены к рабочему зазору электромагнита.

Зазор δотп отвечает отпущенному, а зазор δ — притянутому состоянию якоря.

В точке δотп сила Qп образовывается в основном весом подвижной системы и силой отключающей (поворотной) пружины (силами трения пренебрегаем).

Во время движения якоря зазор δ уменьшается, а сила Qп увеличивается вследствие дополнительного сжатия отключающей пружины. В точке δпр происходит столкновение контактов, при этом Qп увеличивается скачкообразно до значения начальной силы надавливания контактов, которая определяется предварительным надавливанием контактной пружины, а дальше Qп возрастает плавно за счет дополнительного сжатия этой пружины.

Противодействующие силы пружин и веса подвижной системы всегда направлены в одну сторону независимо от направления перемещения якоря.

Для обеспечения четкого и надежного включения контактора тяговая характеристика должна лежать выше механической.

Электромагнитные приводы в большинстве случаев питаются постоянным током от аккумуляторных батарей, кроме электромагнитов некоторых реле, которые контролируют силовые цепи переменного тока.

Структура электромагнитных приводов позволяет повышать или снижать быстродействие аппаратов, уменьшая или увеличивая вихревые токи в магнитопроводах. Так для повышения быстродействия аппарата вихревые токи уменьшают, применяя магнитопроводы из электротехнической стали с узкой петлей гистерезиза.

Читайте также:  Для чего используют шунт в измерениях тока

Если быстродействие не нужно, применяют пассивную магнитную систему, при которой время срабатывания составляет 0,08 — 0,15 с. Для образования больших замедлений — выдержек времени — на сердечник электромагнита устанавливают охватывающее его массивное кольцо из меди, латуни — демпферное кольцо — якобы усиливающее действие вихревых токов.

При изменении магнитного потока в кольце наводится ЭДС

, где WД=1 — количество витков кольца.

Под действием этой ЭДС в кольце, которое имеет очень малое электрическое сопротивление, rД возникает относительно большой ток iД и МДС FД

Результирующая МДС электромагнита

Для оценки эффективности электромагнитов важно знать величину силы, действующей на подвижный якорь, и зависимость этой силы от величины приложенного напряжения к катушке электромагнита при неизменном воздушном зазоре и от величины воздушного зазора между якорем и магнитопроводом при неизменном приложенном напряжении.

Зависимость тяговой силы электромагнита от величины МДС катушки при неизменном воздушном зазоре называется нагрузочной характеристикой. МДС катушки F= i×w, где w— число витков катушки. При неизменном числе витков ток в катушке i º w. Из этого следует, что F º U и нагрузочную характеристику можно представить зависимостью P=f(U).

Зависимость тяговой силы электромагнита от величины воздушного зазора при неизменной МДС (приложенном напряжении) катушки называется статической тяговой характеристикой электромагнита P = f(d).

Тяговую силу электромагнита можно вычислить по энергетической зависимости:

где: F — МДС катушки;

ld — магнитная проводимость воздушного зазора;

d — величина воздушного зазора между якорем и магнитопрово дом.

При использовании электромагнита с одним воздушным зазором и при достаточно малой его величине можно считать допустимым следующее:

где: m — магнитная проницаемость воздушного зазора;

S — сечение воздушного зазора.

При этом сила тяги электромагнита определяется по формуле:

Силу тяги электромагнита можно определить по формуле Максвелла, если магнитное поле в рабочем зазоре равномерное и магнитопровод не насыщен:

где: В — индукция в рабочем воздушном зазоре;

S — сечение воздушного зазора.

Аналитическое определение статической тяговой характеристики представляет определённую трудность. По этой причине, как правило, статическую тяговую характеристику определяют экспериментальным путём.

Порядок выполнения работы.

Предварительно изучив теоретический материал, экспериментальным путём определить нагрузочные характеристики Р = f(U) электромагнита постоянного тока в следующем порядке:

1. Собрать лабораторную установку рис.9 и предъявить ее преподавателю.

2. .Ввиду того, что измерение величины воздушного зазора d при проведении лабораторной работы затруднительно, то с достаточной степенью точности при малых углах поворота якоря электромагнита величину воздушного зазора можно считать пропорциональной величине данного угла и измерять по шкале транспортира 2 в градусах. В обесточенном состоянии электромагнита с помощью винта 1 установить по шкале 2 величину зазора dн (начальное значение величины зазора), равное 2 0 . Груз m на якоре электромагнита 3 установить в первое положение и с помощью регулятора напряжения медленно повышать напряжение на катушке электромагнита ЭМ и, как только якорь электромагнита притянется к сердечнику, снять показания вольтметра V и длину плеча .

3. Снять питание с катушки электромагнита и переместить груз m в следующее положение, увеличив плечо на . Медленно повышая напряжение на катушке электромагнита ЭМ, добиться срабатывания электромагнита и снять те же показания, что и в п. 2.1.

4. Опыт повторить с тем же самым грузом m, увеличивая плечо на всю длину плеча 3.

5. В обесточенном состоянии электромагнита с помощью винта 1 по шкале 2 установить величину воздушного зазора, соответствующую d = 5 0 . Перемещая груз m по всей длине плеча как указано в п.п. 2.1. — 2.3, снять показания вольтметра V и длину плеча .

6. Аналогично снять показания для величин воздушного зазора, соответствующих d = 10 0 и d = 15 0 .

7. Произвести расчёт тяговых усилий при различных d и U для заданного m, исходя из выражения:

где: — величина плеча, выраженная в метрах;

8. m— масса груза, выраженная в килограммах.

9. Результаты измерений и расчётов свести в таблицу №1:

№ п/п m U Р
При d =2 0 При d =5 0 при d =10 0 при d =15 0
м кг В В В В кг×м
1 2 3 4 5 6 7 8

10. По результатам измерений и расчётов построить зависимости

Р = f(U) при d =const и через зависимости Р = f(U) построить статические тяговые характеристики Р = f(d) при U=const и равном, соответственно, 40В, 60В, и 100В для заданного значения массы груза m.

Вид вышеуказанных зависимостей представлен на рис. 10.

11. Для построения статических тяговых характеристик Р = f(d) необходимо:

а) по результатам измерений и расчётов построить нагрузочные характеристики Р = f(U) для различных углов d (левый квадрант рис. 10.);

б) для напряжений U= 40, 60 и 100 В (по указанию преподавателя могут быть заданы другие величины напряжений) провести прямые, параллельные оси ординат до пересечения с характеристиками Р=f(U) при d=const;

в) из точек пересечения провести прямые, параллельные оси абсцисс, до пересечения с линиями, соответствующими заданным значениям d в правом квадранте рис. 10;

г) по полученным точкам пересечения построить статические тяговые характеристики Р=f(d) для напряжений U= 40, 60 и 100 В (или указанных преподавателем).

Источник

Отличие электромагнита постоянного тока от электромагнита переменного тока, назначение и принцип работы короткозамкнутого витка

Магнитная система электромагнитов постоянного и переменного тока различная. У электромагнита постоянного тока относительно небольшой зазор d, а сам магнитопровод может быть выполнен из сплошного цельного куска электротехнической стали.

У магнитов переменного тока система шихтованная, набранная из тонких листов электротехнической стали.

Так как через катушку протекает переменный ток, то и магнитный поток Ф изменяет свое направление и в какие то моменты времени становится равным нулю. В этом случае противодействующая пружина будет отрывать якорь от полюсного наконечника и возникнет дребезг якоря. Для устранения этого явления используются либо многофазовые электромагниты, либо короткозамкнутое кольцо, которое устанавливается на расщепленной части полюсного наконечника. Так как у катушек переменного тока определяющим является индуктивное сопротивление, а оно зависит от индуктивности, то в первоначальный момент , когда рабочий зазор d максимален и индуктивность минимальна, ток якоря максимален, то есть имеется бросок тока через катушку. При минимальном зазоре, когда якорь соприкоснется с полюсным наконечником, индуктивность возрастет и ток возрастет.

Читайте также:  Через мозг будто прошел ток

В электромагнитах переменного тока магнитное сопротивление зависит не только от , l, S сердечника, но и от потерь в стали и наличия короткозамкнутых обмоток, расположенных на сердечнике.

Катушка электромагнита постоянного тока выполняется достаточно высокой и тонкой, для улучшения условий охлаждения (потери мощности на постоянном токе только на чисто активном сопротивлении проводника).

Катушка электромагнита переменного тока выполняется более низкой, т.к. кроме потерь мощности в активном и индуктивном сопротивлении катушки имеются потери мощности на перемагничивание сердечника.

Как известно в электромагнитах переменного тока ток в обмотке сильно зависит от положения якоря. В клапанных элек­тромагнитах ток в притянутом состоянии в десятки раз меньше, чем при отпущенном якоре. Это затрудняет создание максимальных реле напряжения на базе клапанной системы, так как при напря­жениях, близких к напряжению срабатывания, через обмотку про­текает большой ток, выделяется мощность, в сотни раз превышаю­щая мощность в обмотке при притянутом якоре. Приходится сильно увеличивать габариты катушки, чтобы рассеивать большую мощ­ность, выделяемую при отпущенном якоре. Большим преимуществом реле серии ЭН является относительно небольшое изменение маг­нитной проводимости, в результате чего ток в обмотках мало ме­няется при повороте якоря. Это дает возможность иметь малые га­бариты обмоток.

Если отрывное усилие электромагнита будет РОТР, то дважды за период в точке А (рис. 6, в) якорь электромагнита будет от­падать, а в точке В — снова притягиваться, т. е. будет вибрировать с двойной частотой. Вибрация приводит к износу магнитной сис­темы и сопровождается гудением.

­

Рис.6. Кривая изменения силы притяжения электромагнита

переменного тока без короткозамкнутого витка.

Для устранения вибрации электромагни­ты переменного тока снабжаются короткозамкнутыми витками (рис.7, а) из проводниковых материалов (медь, латунь), охватывающими часть полюса электромагнита (70 — 80%).

Принцип работы витка заключается в следующем. Общий поток электро­магнита Ф разветвляется на поток Ф1, который проходит по не охваченной витком части полюса, и на поток Ф2, который проходит через часть, охва­тываемую короткозамкнутым витком. При этом в витке индуцируется ЭДС еК.З, и возникает ток iК.З., сдвинутый по отношению к еК.З. на угол

Рис.7. Принцип работы короткозамкнутого витка

в электромагнитных системах переменного тока.

и опре­деляемый весьма незначительной индуктивностью витка. Для упрощения принимаем = 0. Ток iК.З , возбуждает магнитный поток ФК.З., который охватывает короткозамкнутый виток и вместе с частью основного потока образует поток Ф2,проходящий через часть полюса, охваченную витком, и сдвинутый во вре­мени по отношению к потоку Ф1 на угол (рис.7, б и в).

Сила притяжения электромагнита Р складывается из двух пульсирующих, но сдвинутых во времени сил Р± и Р2 (рис.7, г). Благодаря сдвигу их во времени общая сила Р пульсирует много меньше и минимальное значение ее остается выше РОТР, чем и исключается вибрация якоря.

Источник



Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Воздушный зазор — электромагнит

Из ( 11 — 31) следует, что в рассматриваемых условиях магнитный поток Фт не должен зависеть от воздушного зазора электромагнита . Если бы весь этот поток замыкался через рабочий воздушный зазор, то создаваемая им электромагнитная сила тоже не зависела бы от воздушного зазора. [17]

Индукционные приборы, состоящие из вала стрелки, на котором установлен плоский диск или цилиндр, который действует в воздушном зазоре электромагнита , имеющего одну или несколько обмоток. [18]

Сила притяжения F, с которой электромагнит ( рис. 118) или постоянный магнит притягивает к себе ферромагнитные тела, зависит от магнитной индукции в воздушном зазоре электромагнита и площади полюсов его сердечника. [20]

При подаче в обмотку реле постоянного тока / р создается рабочий поток Фр, который, если не учитывать шунтирующего влияния постоя иного магнита, полностью замыкается через воздушный зазор электромагнита . Направление Фр определяется направлением тока / р в обмотке реле. [21]

Современная техника, в частности техника, связанная с исследованием и применением элементарных частиц, требует более высоких точностей ( допустима погрешность не выше сотых долей процента) при определении напряженности магнитного поля в воздушных зазорах электромагнитов и постоянных магнитов. Такую точность в определении напряженности поля обеспечивают устройства, использующие ядерный магнитный резонанс. [22]

Апполонова имеет электромагнит, питаемый переменным током через потенциометр. В воздушном зазоре электромагнита расположена рамка, связанная со щупом. Смещение щупа вызывает повооот рамки вокруг ее оси и изменение в ее обмотке тока, подаваемого в исполнительный двигатель через усилитель. [23]

В электромагнитных вибровозбудителях применяются П — образные или Ш — об-разные сердечники; якорь выполняют либо согласно рис. 1, б, либо его форма повторяет форму сердечника. Следовательно, воздушные зазоры электромагнитов ограничены торцами сердечника и якоря. [25]

На рис. 17, б показана схема магнитометра, работающего на принципе использования четности эффекта Гаусса. Два магниторезистора помещены в воздушные зазоры маленького электромагнита и включены в схему электрического моста, питаемого через трансформатор от сети 220 в с частотой 50 гц. [26]

При включении электромагнита сердечник и мембрана поднимаются — запорное действие клапана прекращается. В клапане имеется подвижный стоп 6, с помощью которого регулируют величину воздушного зазора электромагнита . [27]

Для измерения мгновенного значения мощности в любой момент времени применяется осциллограф с вибратором мощности. Вибратор мощности представляет собой обычную для вибраторов петлю ( один виток) с наклеенным посредине зеркальцем, помещенную в воздушный зазор электромагнита , и является по существу ферродинамическим измерителем. Однофазный вибратор мощности имеет два зажима петли, включаемой с добавочным сопротивлением в цепь напряжения, и два зажима обмотки возбуждения ( электромагнита), включаемой в цепь тока. Конструкция вибратора обеспечивает пропорциональность магнитного поля измеряемому току и отсутствие собственного углового сдвига. [28]

На рис. 17.07.4 представлены две конфигурации фильтров со связью через боковые стенки, которые подобны предыдущей конфигурации, если не считать того, что сферы связаны через боковую, а не через верхнюю и нижнюю стенки. Достоинство этой структуры состоит в том, что входная и выходная полосковые линии могут лежать в одной плоскости, и в результате возможно уменьшить до предела воздушный зазор электромагнита . [30]

Источник