Меню

Начальный сверхпереходный ток это

Расчет начального сверхпереходного и ударного токов КЗ.

date image2020-06-12
views image287

facebook icon vkontakte icon twitter icon odnoklasniki icon

Утверждаю:_____

Зав. кафедрой ЭСАС

на заседании кафедры ЭСАС

протокол N _____ от _________________

ЛЕКЦИЯ № 8

Переходные электромагнитные процессы в электроэнергетических системах

Тема:Расчет переходного процесса короткого замыкания в заданный

Время:4 часа

2.Расчет начального периодического и ударного токов КЗ.

3.Расчет периодической и апериодической слагающих тока в заданный

момент переходного процесса КЗ.

Литература

1.С.А. Ульянов ,,Электромагнитные переходные процессы в электрических

системах.» Энергия, М. 1970г. стр.131 – 138.

2.К.П. Путилин, Н.А. Петерсон ,,Руководство к РГР №1 по курсу

,,Электромагнитные переходные процессы в электрических системах».

Разработал: ст. преподаватель каф. ЭСАС Абейдулин С.А.

Общие замечания.

Расчет переходного процесса короткого замыкания включает в себя:

— определение начальных значений периодической и апериодической слагающих тока КЗ;

— определение ударного тока КЗ;

— определение периодической и апериодической слагающих тока КЗ в заданный момент времени.

При расчете переходного процесса КЗ перечисленные токи определяются как в месте КЗ, так и в ветвях электрической системы , но прежде всего, в ближайших к аварийному участку ветвях, в которых должны быть произведены аварийные отключения.

Методы расчета токов короткого замыкания могут быть разделены на две группы: точные, аналитические и приближенные, практические. Аналитические методы позволяют с высокой точностью определять параметры переходного процесса КЗ. Однако, в электрических системах с несколькими генераторами точный расчет переходного процесса КЗ резко усложняется. Это связано с целым рядом факторов: возникновением качаний генераторов, влиянием присоединенных нагрузок на переходный процесс КЗ, различием параметров синхронной машины по осям симметрии ротора и т.д. Учет этих факторов в аналитическом методе расчета переходного процесса КЗ возможен при решении дифференциальных уравнений известными методами, что требует выполнения громоздких и трудоемких вычислений. Поэтому аналитические методы расчета сложных систем выполняются в исследовательских целях или используются в качестве эталона для оценки точности приближенных методов расчета.

Приближенные методы расчета переходных процессов КЗ значительно проще аналитических, а их точность вполне удовлетворяет требованиям предъявляемым к решению различных задач, встречающихся в эксплуатации электрических систем.

При использовании практических методов расчета трехфазных коротких замыканий принимаются следующие допущения:

— отсутствие насыщения магнитных систем элементов электрической схемы. В этом случае все элементы схемы становятся линейными, и при расчете параметров такой схемы может быть применен принцип наложения;

— сохранения симметрии трехфазной системы;

— отсутствие активных сопротивлений. Это допущение приемлемо при

определении начальных и конечных значений отдельных параметров,

характеризующих переходный процесс. Однако, при оценке

постоянных времени затухания свободных слагающих тока КЗ

активные сопротивления необходимо учитывать. Кроме того, данное

допущение абсолютно непригодно при расчете протяженных

кабельных сетей или воздушных линий небольшого сечения со

стальными проводами, а также для установок и сетей напряжением до

— отсутствие качаний синхронных машин. Это допущение не вносит заметной погрешности, если задача ограничена рассмотрением лишь начальной стадии переходного процесса (т.е. в пределах 0,1 – 0,2 сек с момента нарушения режима до отключения повреждения);

— приближенный учет апериодической слагающей тока КЗ;

— допущение симметрии ротора синхронных машин, т.е. параметры машины принимаются одинаковыми при любом положении ротора. Это допущение позволяет оперировать с ЭДС, напряжениями и токами без разложения на продольную и поперечную слагающие;

— отсутствие сдвига фаз между ЭДС, что в принципе справедливо только при ненагруженной системе.

В этой лекции будут рассмотрены именно практические методы расчета начального и ударного токов КЗ, а также характер изменения во времени и особенности расчета периодической и апериодической слагающих тока КЗ в заданный момент времени.

Расчет начального сверхпереходного и ударного токов КЗ.

2.1. Расчет начального сверхпереходного тока КЗ.

Расчет начального сверхпереходного тока начинается после определения параметров, которыми характеризуются элементы ЭС в начальный момент ВНР.

Для расчета начального периодического тока КЗ необходимо составить схему замещения электрической системы, введя в нее генераторы, мощные синхронные и асинхронные двигатели, подключенные непосредственно в месте КЗ или вблизи него, синхронные компенсаторы, а также обобщенные нагрузки отдельных достаточно мощных узлов электропотребления.

Асинхронные двигатели, связанные с местом КЗ через трансформаторы или реакторы, необходимо относить к ближайшей обобщенной нагрузке.

При расчете начального значения сверхпереходной ЭДС синхронных машин, вводимых в схему замещения, необходимо учитывать режим работы этих машин до КЗ. Так генераторы и синхронные двигатели работавшие в предшествующем режиме с перевозбуждением вводятся в схему замещения с ЭДС

где U, I, — напряжение и ток предшествующего режима, приведенные к

базисным величинам рассматриваемого участка схемы;

φ – угол сдвига между векторами напряжения и тока в

Х « — сверхпереходное сопротивление синхронной машины,

приведенное к базисным величинам рассматриваемого участка схемы.

Для синхронных двигателей работавших с недовозбуждением

ЭДС синхронных компенсаторов вводимых в схему замещения определяется по формуле:

причем, знак ,,+» принимается при работе синхронного компенсатора в режиме перевозбуждения, а знак ,,-» в режиме недовозбуждения.

В начальный момент ВНР асинхронный двигатель можно рассматривать как недовозбужденный синхронный двигатель. Поэтому ЭДС асинхронного двигателя можно определить по формуле (8.2), в которой сверхпереходное сопротивление двигателя , приведенное к номинальным базисным величинам, определяется как:

где ki – кратность пускового тока двигателя (приводится в справочной

Если базисные условия двигателя отличаются от номинальных, то сопротивление двигателя должно быть приведено к базисным величинам схемы замещения:

где Sнд и Uнд – номинальные параметры двигателя.

В практических расчетах начального момента ВНР отдельно учитываются лишь наиболее мощные двигатели, которые могут оказать существенное влияние на величину сверхпереходного тока в начальный момент ВНР. Все остальные двигатели учитываются вместе с другими токоприемниками в виде обобщенной нагрузки крупных узлов ЭС.

Такая нагрузка характеризуется средними параметрами полученными для типового состава потребителей промышленного района, выраженными в о.е.:

Базисными величинами в этом случае являются полная суммарная мощность потребителей нагрузки Sнагр и номинальное напряжение Uнагр той ступени, где эта нагрузка присоединена.

Если базисные величины, определенные для всей системы, не совпадают с номинальными параметрами нагрузки Sнагр и Uнагр, необходимо сопротивление и ЭДС обобщенной нагрузки пересчитать по формулам:

Заметим, что влияние нагрузки на ток в начальный момент ВНР зависит от ,,близости» расположения места КЗ к узлу нагрузки. Это влияние уменьшается с удалением узла нагрузки от места КЗ.

После составления схемы замещения и расчета ее параметров в относительных единицах, схему замещения необходимо упростить, применяя для этого различные способы преобразования рассмотренные нами ранее.

Определив результирующую реактивность упрощенной схемы замещения относительно места КЗ, находим начальный периодический ток при трехфазном КЗ:

где UK – напряжение предшествующего режима в месте КЗ.

Для упрощения расчета можно допустить, что напряжение в месте КЗ в предшествующем режиме равно среднему значению Uср для данной ступени напряжения. Тогда

Читайте также:  Порядок действий при поражении сотрудника электрическим током

После расчета начального периодического тока в месте КЗ необходимо ,,распределить» этот ток по ветвям схемы прилегающим к месту КЗ. Это можно сделать с использованием различных методов. Если для расчета начального тока в месте КЗ был применен метод ,,предельного» упрощения исходной схемы замещения, то в прилегающих ветвях этой схемы токи можно определить с помощью законов электротехники и теории электрических цепей, последовательно переходя от окончательной, простейшей схемы замещения к исходной.

Для определения токов КЗ в ветвях сложных, разветвленных схем применяется метод узловых потенциалов. Достоинством этого метода является возможность непосредственного определения токов КЗ в ветвях схемы замещения без использования токораспределения, как в случае ,,предельного» упрощения схемы. Кроме того, число уравнений составленных для узлов, оказывается меньше числа уравнений для контуров (если сравнивать, например, метод узловых потенциалов с методом контурных токов).

2.2. Практический расчет ударного тока КЗ.

Напомним, что ударным током короткого замыкания называется максимальное значение полного тока КЗ, которое имеет место примерно через полпериода (t = 0,01сек) после возникновения КЗ. Величина ударного тока КЗ определяется из выражения:

где действующее значение периодического тока в начальный момент

ia(0) – начальное значение апериодического (свободного) тока КЗ;

Ta – постоянная времени апериодического тока КЗ.

При определении ударного тока КЗ обычно учитывают затухание лишь апериодической слагающей тока КЗ, считая, что амплитуда периодического тока КЗ за полпериода практически сохраняет свое начальное значение.

Ударный ток находят при наибольшем значении апериодической слагающей ia(0). Максимум этой слагающей тока КЗ имеет место при фазе включения α = 0. Если рассматриваемая электрическая цепь в предшествующем режиме не была нагружена, то

(8.7)

После подстановки (8.7) в (8.6) получим:

где kу = 1 + — ударный коэффициент.

Ударный коэффициент показывает превышение ударного тока над амплитудой периодической слагающей тока КЗ. Его величина находится в пределах 1

Источник

Расчет начального сверхпереходного тока трехфазного короткого замыкания аналитическим методом

Теоретический материал по этой теме изложен в [1, 2, 4]. Аналитический метод, как и метод расчетных кривых, позволяет рассчитывать периодическую составляющую тока переходного процесса в системах электроснабжения для любого момента времени. Наиболее просто аналитическим методом находятся токи для t = 0 и t =оо. Ограничимся лишь случаем расчета тока КЗ для t = 0.

При расчете начального действующего значения периодической составляющей тока трехфазного КЗ в электроустановках напряжением свыше 1 кВ в исходную расчетную схему индивидуально должны быть введены все синхронные генераторы и компенсаторы, а также синхронные и асинхронные электродвигатели мощностью 100 кВт и более, если между электродвигателями и точкой КЗ отсутствуют токоограничивающие реакторы или силовые трансформаторы. В автономных электрических системах следует учитывать и электродвигатели меньшей мощности, если сумма их номинальных токов составляет не менее 1 % от тока в месте КЗ, определенного без учета этих электродвигателей.

Для расчета начального действующего значения периодической составляющей тока КЗ аналитическим методом по принятой исходной расчетной схеме предварительно следует составить эквивалентную схему замещения, в которой синхронные и асинхронные машины должны быть представлены предварительно приведенными к базисной ступени напряжения или выраженными в относительных единицах при выбранных базисных условиях сверхпереходными сопротивлениями и сверхпереходными ЭДС. Исходные значения сверхпереходных ЭДС следует принимать численно равными их значениям в момент, предшествующий КЗ.

Для синхронных генераторов и электродвигателей сверхпереходную ЭДС в предшествующем режиме следует определять по формуле

, (9.6)

где U (0) , I (0) , · sinφ (0) соответственно напряжение на зажимах машины, ток и угол сдвига между векторами напряжения и тока КЗ.

Для синхронных компенсаторов по формуле

В формулах знак «+» относится к синхронным машинам, которые к моменту КЗ работали в режиме перевозбуждения, а знак «-» — к работавшим с недовозбуждением.

Сверхпереходную ЭДС асинхронных электродвигателей в момент, предшествующий КЗ, следует определять по формуле

, (9.8)

где Х»АД сверхпереходное индуктивное сопротивление электродвигателя.

Для обобщенной нагрузки сверхпереходную ЭДС, отнесенную к среднему номинальному напряжению той ступени, на которой эта нагрузка подключена, принимают равной Е*н(ном) = 0,85, а сверхпереходное сопротивление, отнесенное к тому же напряжению и суммарной полной мощности (МВ·А) нагрузки, равным х*н(ном) = 0,35.

Далее все элементы расчетной схемы приводят к предварительно выбранным базисным условиям (при расчете в относительных единицах) или к одной ступени напряжения (при расчете в именованных единицах). Полученную схему замещения путем соответствующих преобразований приводят к простейшему виду и определяют результирующую ЭДС Е.

Если эквивалентная ЭДС E «экв и результирующее сопротивление выражены в именованных единицах, то начальное значение периодической составляющей тока КЗ

, (9.9)

а если в относительных единицах, то

, (9.10)

где Iб базисный ток, соответствующий напряжению той ступени трансформации, на которой произошло КЗ.

Таблица 9.3 — Средние относительные значения Х»*d и * при номинальных условиях эксплуатации СЭС

Наименование элемента СЭС Х»*d Е»*
Турбогенератор мощностью до 100 МВт 0,125 1,08
Турбогенератор мощностью 100—500 МВт 0,2 1,13
Гидрогенератор с успокоительными обмотками 0,2 1,13
Гидрогенератор без успокоительных обмоток 0,27 1,18
Синхронный компенсатор 0,2 1,2
Синхронный двигатель 0,2 1,1
Асинхронный двигатель 0,2 0,9
Обобщенная нагрузка 0,35 0,85

Для приближенных расчетов можно воспользоваться средними относительными значениями Х»*d и Е»*, указанными в таблице 2.4.

В электроустановках напряжением до 1 кВ учет активного сопротивления ветви КЗ при расчете IП0 является обязательным.

Способ расчета ударного тока КЗ зависит от требуемой точности расчета и конфигурации исходной схемы.

При расчете ударного тока КЗ с целью проверки проводников и электрических аппаратов по условиям КЗ допустимо считать, что амплитуда периодической составляющей тока КЗ в момент наступления ударного тока равна амплитуде этой составляющей в начальный момент КЗ.

В практических расчетах ударный ток находят при наибольшей апериодической составляющей. Наибольшее начальное значение апериодической составляющей при холостом ходе в предшествующем режиме и когда вектор напряжения проходит через нуль.

Ударный ток — это максимальное мгновенное значение полного тока КЗ, рассчитываемое по формуле:

, (9.11)

где I П0 i – начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ от i – й части схемы;

КУД i – ударный коэффициент тока КЗ от от i – й части схемы, равный

(9.12)

Та — постоянная времени затухания апериодического тока.

В сложной схеме сумму апериодических слагаемых заменяют одной, затухающей с эквивалентной постоянной времени

, (9.13)

причем Хрез — результирующее индуктивное сопротивление схемы, найденное при отсутствии всех активных сопротивлений ( Rp ез = 0), и R рез — результирующее активное сопротивление схемы при отсутствии всех индуктивных сопротивлений рез = 0), найденных относительно точки КЗ.

Читайте также:  Масло как проводник электрического тока

В приближенных расчетах эквивалентную постоянную времени не определяют, а принимают усредненные значения ударного коэффициента для ветви с гидрогенераторами — КудГ= 1,9; для ветви с турбогенераторами — Куд.Т= 1,8: для ветви с системой – Куд.С-1,4.

Ударный ток КЗ для сложной схемы определяют по формуле

i УД = (IП0.Г ·KУД.Г +IП0.Т ·KУД.Т +IПС ·KУД.С ). (9.14)

При отдельном учете асинхронных двигателей и обобщенной нагрузки ударный ток в месте КЗ составляет:

i УД = (IП.РЕЗ ·KУД. +IП.дв ·KУД.дв +IПнаг ), (9.15)

где IП0.рез ,·KУД. — начальный сверхпереходный ток и ударный коэффициент от генераторов, синхронных двигателей и компенсаторов;

IП.дв ,KУД.дв — начальный сверхпереходный ток и ударный коэффициент асинхронных двигателей;

IПнаг — сверхпереходный ток обобщенной нагрузки.

Разделение слагаемых в общем ударном токе обусловлено тем, что генераторы, асинхронные двигатели и обобщенная нагрузка имеют различные ударные коэффициенты. Следует иметь в виду, что затухание периодической и апериодической составляющих тока, посылаемых асинхронным двигателем, происходит фактически с одинаковой постоянной времени. Поэтому в ударном коэффициенте для асинхронных двигателей учитывают одновременное затухание обеих составляющих тока и принимают его в пределах от 1,8 при мощности двигателя 5 МВт до 1,6 при 0,2 МВт. Для мелких двигателей, а также для обобщенной нагрузки практически Куд=1.

Удаленная от места КЗ нагрузка не оказывает существенного влияния на сверхпереходный ток, что позволяет ограничиться учетом только той нагрузки, которая расположена в непосредственной близости к точке КЗ. Это допущение упрощает расчет и дает удовлетворительные для практики результаты.

Дата добавления: 2020-04-08 ; просмотров: 76 ; Мы поможем в написании вашей работы!

Источник

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Начальный сверхпереходный ток

В § 6 — 6 приведен весь материал, необходимый для расчета начального сверхпереходного тока ; там же дан ряд практических указаний к выполнению такого расчета. Отметим, что в настоящее время величина начального сверхпереходного тока1 является наиболее характерным параметром, определяющим условия короткого замыкания в каждой точке электрической системы. [16]

По исходным данным задачи 1 — 6 произвести точный расчет в относительных единицах начальных сверхпереходных токов при трехфазном к. [17]

Взаимодействие между фазами гибкого токопровода определяется в соответствии с ПУЭ, исходя из начального сверхпереходного тока при двухфазном коротком замыкании. [18]

Величина тока короткого замыкания, подлежащего отключению выключателем, согласно ПУЭ, принимается равной действующему значению периодической составляющей начального сверхпереходного тока короткого замыкания . [19]

При трехфазном коротком замыкании на стороне пониженного напряжения подстанции п [ ст-2 ( точка К) требуется определить величину начального сверхпереходного тока в месте короткого и его распределение в схеме. Решение провести для двух случаев, когда а) выключатель В отключен и б) выключатель В включен, при этом выполнить также приближенное решение без учета нагрузок, кроме непосредственно связанных с местом короткого замыкания. [20]

После того как установлены параметры, которыми характеризуются все элементы электрической системы в момент внезапного нарушения режима, вычисление начального сверхпереходного тока при этом принципиальных трудностей, вообще говоря, уже не представляет. [21]

При построении кривых ( рис. 1.24, 1.25) значения вычисленных токов КЗ генераторов для различных моментов времени It отнесены к начальным сверхпереходным токам генератора . [22]

Требуется рассмотреть случаи трехфазного короткого замыкания поочередно в точках К-1, К-2 и К-3 заданной схемы и для каждого из них определить величину мощности короткого замыкания, соответствующую начальному сверхпереходному току короткого замыкания . [23]

Для схемы на рис. 2 — 6 а при значениях реактивностей секционных реакторов, которые получены в решении предыдущей задачи, определить, насколько ( в процентах) изменятся величины начальных сверхпереходных токов при коротких замыканиях на средней и крайних секциях шин 10 5 кв, если секционный выключатель В на шинах 37 кв станции отключен. [24]

Приведенное время t, соответствующее сумме приведенного времени для периодической и апериодической слагаемых тока, может определяться по кривым, связывающим действительное время отключения t откл токоведущих частей и / 3 I / 1 — отношение начального сверхпереходного тока к установившемуся току в месте КЗ. Учитывая особенности сетей электроснабжения 6УР — 4УР, заключающиеся в возможности принять / / 00 / 3 1, считают. [25]

Требуется определить, какой реактивности должны быть секционные реакторы Р-1 и Р-2 ( на указанные параметры они изготавливаются с реактивностью 8, 10 и 12 %), чтобы при трехфазном коротком замыкании на любой из секций шин 10 5 кв величины начальных сверхпереходных токов или пропорциональные им величины мощностей короткого замыкания были практически одинаковы. [27]

Поведение нагрузки в начальный момент переходного процесса зависит от величины остаточного напряжения в точке ее присоединения. Чтобы иметь наглядное представление о влиянии нагрузки в начальный момент трехфазного короткого замыкания, на рис. 6 — 11 а показаны элементарная схема и построенные для нее кривые изменения начальных сверхпереходных токов отдельных ветвей и остаточного напряжения генератора в функции относительной реактивности хк. Кривые построены при условии, что мощность нагрузки равна номинальной мощности генератора. [28]

Источник



Электромагнитные переходные процессы в электрических системах: Сборник задач для студентов электроэнергетических специальностей , страница 9

В то же время существуют специализированные пакеты программ, которым доступен язык той или иной технической дисциплины, не требующие подчас записи уравнений. Примером является пакет MATLAB с приложением Simulink. Можно воспользоваться библиотекой приложения SimPowerSistems и составить из отдельных имеющихся блоков схему, по которой необходимо выполнить расчет. В схеме должны быть измерительные элементы и средства отображения информации. Такая схема, подготовленная в соответствии с рис.2.1а, 2.1б на основе библиотеки SimPowerSistems, приведена на рис.2.2. Необходимые уравнения содержатся в составе отдельных элементов и совмещаются при запуске модели. Модель позволяет решать задачу по расчету токов трехфазного короткого замыкания по рис.2.1б.

Рис.2.2. Структурная модель.

Примененные исходные данные по модели:

Амплитудное напряжение источника Um = 110 / = 89.81 кВ.

Параметры первого участка: R1 = 0.5 Ом, L1 = 0.127 Гн, (X1 = 39.9 Ом). Параметры второго участка: R2 = 70 Ом, L2 = 1.27 Гн, (X2 = 399 Ом).

Сопротивление выключателя при замкнутых контактах RВ = 0.001 Ом.

Результаты расчета представлены на рис.2.3.

Рис.2.3. Результаты расчета.

На всех осциллограммах по оси абсцисс отложено время в секундах.

На первой осциллограмме представлено напряжение в вольтах в точке короткого замыкания, после короткого замыкания напряжение равно нулю, в момент короткого замыкания напряжение проходит через ноль (α = 0).

На второй осциллограмме представлен ток участка с параметрами X1,R1 в амперах; ток до короткого замыкания определяется током нагрузки и его составляет 202 А; на момент короткого замыкания ток проходил через максимум; после короткого замыкания периодическая составляющая тока увеличивается по амплитуде и смещается вверх на величину начального значение свободной составляющей; величина смещения затухает по экспоненте.

Читайте также:  Вещество практически не проводящее электрический ток называется

На третьей осциллограмме представлен ток участка с параметрами X2,R2 в амперах; ток до короткого замыкания определяется током нагрузки и его амплитуда составляет 202 А; на момент короткого замыкания ток проходил через максимум; после короткого замыкания ток изменяется по экспоненте до нуля.

2.1.4 Начальный (сверхпереходный) и ударный ток короткого замыкания

Начальный сверхпереходный ток в месте КЗ определяется по выражениям:

а) при расчёте в именованных единицах,

где Е, Еф — линейное и фазное эквивалентной ЭДС схемы замещения, кВ; X * — суммарное эквивалентное сопротивление, Ом;

б) при расчёте в относительных единицах:

где I к* – ток в месте КЗ, отн.ед.; Iб– базисный ток ступени КЗ, кА; Е *и X – эквивалентная сверхпереходная ЭДС и суммарное сверхпереходное сопротивление схемы замещения при принятых базисных условия, отн.ед.; Sб –базисная мощность, МВА; Uб – базисное напряжение ступени КЗ, обычно принимается равным Uср. ном этой ступени, кВ.

Эквивалентная ЭДС в именованных единицах близка к номинальному напряжению Uср. ном, а в относительных единицах – к единице. Поэтому в приближённых расчётах часто можно не определять эквивалентную ЭДС, а принимать её равной соответственно Е =Uср. ном и Е*= 1. Тогда выражения для токов при расчёте в именованных и относительных единицах принимают вид:

I к = Uср. ном /(√3 · X ) = Uф ср. ном /X * ,

Для определения тока в генераторах или в любых других элементах системы, а также для определения остаточных напряжений производится распределение тока короткого замыкания по ветвям схемы. Вначале определяется остаточное напряжение у близлежащего к месту КЗ узла (M) .Затем находится разность потенциалов между определённым источником и указанным узлом. Это позволяет определить ток в следующей ветви и напряжение в следующем узле (рис 2.4).

Ег N M U=const

Рис. 2.4 Схема рассматриваемой энергосистемы

Ударный ток и его действующее значение.

Под ударным током понимают наибольшее амплитудное значение полного (с учетом апериодической составляющей) тока КЗ. При определении ударного тока считают, что выполняются одновременно четыре расчетных условия:

ток предшествующего режима равен нулю;

угол включения α равен нулю или 180 градусам;

угол между током и напряжением после КЗ φк » 90 0 ;

время возникновения первого максимума тока КЗ t = 0.01 c, это расчетное условие является следствием первых трех.

Ударный ток iу указан на рис.2.5.

Рис.2.5. Ударный ток.

Составляющие ударного тока – периодическая и апериодическая – указаны на рис.2.6

Рис.2.6. Составляющие ударного тока.

Ударный ток определяется по выражению:

где: Iпm – амплитудное значение периодической составляющей тока КЗ для начального момента времени,

Iп – действующее значение периодической составляющей тока КЗ для начального момента времени, в некоторых случаях его называют сверхпереходным током КЗ I².

Kу = 1 + e – 0.01 / T a – ударный коэффициент; Ta = Xå/(ωRå) – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ; Xå, Rå — суммарные индуктивное и активное сопротивление короткозамкнутой цепи; ω = 2pf = 314.

Действующее значение ударного тока определяется формулой:

2.2 Расчет начального (сверхпереходного) и ударного тока короткого замыкания

2.1 Определить действующее значение сверхпереходного тока, ударный ток и его действующее значение при трехфазном КЗ в точке К схемы, приведенной на рис.2.7.

а – исходная схема; б – схема замещения с индуктивными сопротивлениями; в – схема замещения с активными сопротивлениями.

Г: SН = 150 МВА, UН = 10.5 кВ, X d= 0.29, X/R = 100,cosφН = 0.85,

Т-1: SН = 75 МВА, UК = 10.5 %, kТ =110/10.5 кВ, X/R = 20,

Т-2: SН = 31 МВА, UК = 11.6 %, kТ =121/6.3 кВ, X/R =17,

Л: L = 100км, Xуд = 0.4 Ом/км, R уд = 0.08 Ом/км,

Р: РБ-6-1000-6, X/R =15.

  • АлтГТУ 419
  • АлтГУ 113
  • АмПГУ 296
  • АГТУ 267
  • БИТТУ 794
  • БГТУ «Военмех» 1191
  • БГМУ 172
  • БГТУ 603
  • БГУ 155
  • БГУИР 391
  • БелГУТ 4908
  • БГЭУ 963
  • БНТУ 1070
  • БТЭУ ПК 689
  • БрГУ 179
  • ВНТУ 120
  • ВГУЭС 426
  • ВлГУ 645
  • ВМедА 611
  • ВолгГТУ 235
  • ВНУ им. Даля 166
  • ВЗФЭИ 245
  • ВятГСХА 101
  • ВятГГУ 139
  • ВятГУ 559
  • ГГДСК 171
  • ГомГМК 501
  • ГГМУ 1966
  • ГГТУ им. Сухого 4467
  • ГГУ им. Скорины 1590
  • ГМА им. Макарова 299
  • ДГПУ 159
  • ДальГАУ 279
  • ДВГГУ 134
  • ДВГМУ 408
  • ДВГТУ 936
  • ДВГУПС 305
  • ДВФУ 949
  • ДонГТУ 498
  • ДИТМ МНТУ 109
  • ИвГМА 488
  • ИГХТУ 131
  • ИжГТУ 145
  • КемГППК 171
  • КемГУ 508
  • КГМТУ 270
  • КировАТ 147
  • КГКСЭП 407
  • КГТА им. Дегтярева 174
  • КнАГТУ 2910
  • КрасГАУ 345
  • КрасГМУ 629
  • КГПУ им. Астафьева 133
  • КГТУ (СФУ) 567
  • КГТЭИ (СФУ) 112
  • КПК №2 177
  • КубГТУ 138
  • КубГУ 109
  • КузГПА 182
  • КузГТУ 789
  • МГТУ им. Носова 369
  • МГЭУ им. Сахарова 232
  • МГЭК 249
  • МГПУ 165
  • МАИ 144
  • МАДИ 151
  • МГИУ 1179
  • МГОУ 121
  • МГСУ 331
  • МГУ 273
  • МГУКИ 101
  • МГУПИ 225
  • МГУПС (МИИТ) 637
  • МГУТУ 122
  • МТУСИ 179
  • ХАИ 656
  • ТПУ 455
  • НИУ МЭИ 640
  • НМСУ «Горный» 1701
  • ХПИ 1534
  • НТУУ «КПИ» 213
  • НУК им. Макарова 543
  • НВ 1001
  • НГАВТ 362
  • НГАУ 411
  • НГАСУ 817
  • НГМУ 665
  • НГПУ 214
  • НГТУ 4610
  • НГУ 1993
  • НГУЭУ 499
  • НИИ 201
  • ОмГТУ 302
  • ОмГУПС 230
  • СПбПК №4 115
  • ПГУПС 2489
  • ПГПУ им. Короленко 296
  • ПНТУ им. Кондратюка 120
  • РАНХиГС 190
  • РОАТ МИИТ 608
  • РТА 245
  • РГГМУ 117
  • РГПУ им. Герцена 123
  • РГППУ 142
  • РГСУ 162
  • «МАТИ» — РГТУ 121
  • РГУНиГ 260
  • РЭУ им. Плеханова 123
  • РГАТУ им. Соловьёва 219
  • РязГМУ 125
  • РГРТУ 666
  • СамГТУ 131
  • СПбГАСУ 315
  • ИНЖЭКОН 328
  • СПбГИПСР 136
  • СПбГЛТУ им. Кирова 227
  • СПбГМТУ 143
  • СПбГПМУ 146
  • СПбГПУ 1599
  • СПбГТИ (ТУ) 293
  • СПбГТУРП 236
  • СПбГУ 578
  • ГУАП 524
  • СПбГУНиПТ 291
  • СПбГУПТД 438
  • СПбГУСЭ 226
  • СПбГУТ 194
  • СПГУТД 151
  • СПбГУЭФ 145
  • СПбГЭТУ «ЛЭТИ» 379
  • ПИМаш 247
  • НИУ ИТМО 531
  • СГТУ им. Гагарина 114
  • СахГУ 278
  • СЗТУ 484
  • СибАГС 249
  • СибГАУ 462
  • СибГИУ 1654
  • СибГТУ 946
  • СГУПС 1473
  • СибГУТИ 2083
  • СибУПК 377
  • СФУ 2424
  • СНАУ 567
  • СумГУ 768
  • ТРТУ 149
  • ТОГУ 551
  • ТГЭУ 325
  • ТГУ (Томск) 276
  • ТГПУ 181
  • ТулГУ 553
  • УкрГАЖТ 234
  • УлГТУ 536
  • УИПКПРО 123
  • УрГПУ 195
  • УГТУ-УПИ 758
  • УГНТУ 570
  • УГТУ 134
  • ХГАЭП 138
  • ХГАФК 110
  • ХНАГХ 407
  • ХНУВД 512
  • ХНУ им. Каразина 305
  • ХНУРЭ 325
  • ХНЭУ 495
  • ЦПУ 157
  • ЧитГУ 220
  • ЮУрГУ 309

Полный список ВУЗов

  • О проекте
  • Реклама на сайте
  • Правообладателям
  • Правила
  • Обратная связь

Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).

Источник